《来自jiedegushi的回答：》
结构高度小于3.6米的，按墙的面积计算，高度按板的底部计算；如果结构高度超过3.6米，应按房间面积计算！
《来自没在这片海的回答：》
脚手架的计算应首先看什么样的框架、楼层类型、悬臂类型、爬架等。计算时间分别按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》和《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》中规定的计算系数和公式计算，否则难以通过监理。
《来自乌拉拉_1344的回答：》
你好，脚手架是专门为高空施工作业设置的，另一方运送材料以保证工人在施工过程中的安全。正常情况下，脚手架结构高度小于3.6米时，按墙的面积计算，高度按板的底部计算；如果结构高度超过3.6米，则按房间面积计算。
《来自七月上的回答：》
一、项目概述
这个项目是魏…… 00。它位于胜利东街以南的西部，牧区学校的南门。它包括3 #楼和地下两层，上层27层，剪力墙和框架结构，檐口高度计，地下室高度计，底层高度计，其余米。施工现场“三通一平”工作已基本完成，外部地面已硬化。
二、设计依据和结构要求
1、施工不允许超过设计荷载。
2.小横杆、大横杆和立杆是传递竖向荷载的主要构件。剪刀撑、斜撑和墙体连接件主要保证脚手架的整体刚度和稳定性。它们还能增强抵抗垂直和水平动作的能力。而墙体连接件承受所有的风荷载。扣件是脚手架的整体连接构件和传力构件。
3.架设要求:-5.45米至18M为落地双排钢管脚手架。
4.采用本方案进行验算时，最大搭设高度为24m。
5.应搭设φ48×3.5mm双排钢管脚手架。立杆水平间距b=1.0m，立杆垂直间距1=1.5m，内立杆离墙0.2m。脚手架的步距为H=1.8m，每隔5.4m从地面2.0m开始搭设脚手架，共4层。垂直间距H1=2h=2×1.8=3.6m，水平间距L1=3L=3× 1.5=4.5m。根据规定，均布荷载QK=2.0
三、材料的使用
1.钢管应为具有中等机械性能的Q235A(3号)钢。其力学性能应符合现行国家标准《炭素结构钢》 (GB 700-89)中Q235A钢的规定。每批钢材进场时，应有材料检验证书。
2.钢管应采用外径48毫米、壁厚3.5毫米的焊接钢管。立杆、主轨和斜杆的最大长度为6.5m，小轨的长度为1.5m .
3.根据《可铸铁分类及技术条件》 (GB 978-67)的规定，紧固件应由机械性能不低于KTH 330-08的可锻铸铁制成。铸件应无裂纹、气孔、缩孔、砂眼、燃烧冒口上的残余裂纹、毛刺和氧化皮等。
4、扣件与钢管结合面必须严格整形，应保证与钢管紧固接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5 mm .
5.紧固件的活动部分应能灵活转动。旋转紧固件的两个旋转表面之间的间隙应小于1毫米
6、紧固件表面应进行防锈处理。
7.脚手板应由1.2m×0.8m的竹子制成。脚手板两端应使用直径为4毫米的镀锌钢丝，并分别带两个箍。
8.钢管和紧固件外观报告标准:钢管弯曲、变平、开裂或严重生锈；脆断、变形、滑扣的紧固件应报废，禁止使用。
9.外钢管应为金黄色，栏杆应为红白相间，扣件应涂深红色防锈漆。
四、脚手架的计算
(1)基本条件
地面大致为丙级，基本风压WO=0.45 kN/，垂直网目数3.5cm×3.5cm，绳径3.2mm，自重0.01 kN/。
(2)、搭设高度计算
检查部分应根据以下内容确定
其中qwk-风线荷载标准值
WK——垂直于脚手架表面的风荷载标准值
脚手架的l柱间距
根据表4-31，应采用柱截面的抗弯弯矩
δW-计算柱截面上风荷载引起的弯曲压应力，δW=兆瓦/瓦
兆瓦=1.4×0.162×1.82/10=0.073千牛顿·米
24m高度处柱截面风荷载产生的弯曲压力为:
δW=兆瓦/瓦=(0.073×106)/(5.08×103)=14.37牛顿/平方毫米
5m高度的柱截面风荷载产生的弯曲压力为:
δW=14.37×(0.54/1.25)=6.21牛顿/平方毫米
2.底部柱截面的轴向压力
脚手架结构自重、脚手板轴向压力和施工荷载
(1)表4-38中脚手架结构自重产生的轴向压力NGK为柱距范围内每米高脚手架结构的标准轴向压力值GK=0.134 kN/m，标准轴向压力值由21m高脚手架结构自重产生
gk=高GK=24×0.134=3.21千牛顿
(2)脚手架活载引起的轴向压力
Qp=0.3 kn//(第一层除外)，第一层脚手架每隔5.4m设置一块脚手板，共四层。
nQ1k=0.5(1b 0.3)1σqp=0.5(1 0.3)×1.5×0.3×4=4.12 kn
开放式脚手的保护材料产生轴向压力，见表4-40 (l=1.5m)，为0.228 kn
垂直网的重量为0.01× 1.5× 24=0.36千牛≅
∴NQ2K=0.228+0.36=0.588KN
一层同时运行，施工均布荷载QK2.03KN/m2。查阅表4-41中的施工荷载，产生轴向压力:NQ3K=4.86KN千牛顿
根据公式(4-32)，活荷载产生的轴向压力标准值为
NqiK=NQ1K+NQ2K+NQ3K
=1.2+0.588+4.86
=6.65千牛顿
(3)计算立杆截面的轴向压力值
根据公式(4-31)
N=NGK×1.2/K1+NqiK
K1-高度调整系数应符合表(4-35)
K1=0.85
n=3.21×1.2/0.85+1.4×6.65=13.84千牛顿
3、柱稳定性计算
当垂直网闭合时，柱的稳定性应满足以下公式:
n/ψa MW/w≤fc或n≤ψa(fc-δw)
φ--轴心压杆的稳定系数，根据计算得出的比率λ=垂直杆截面的μ h/l，见表4-37
I--柱截面的回转半径，I=1.58厘米应按表4-31进行校核
μ-计算长度系数时，根据表4-36采用m=1.5。
h-计算柱截面脚手架步距h=1.8m
∴λ=μh/i=1.5×1.8/1.58×10-2=170.8
根据表4-37: φ=0.225
根据表4-31，应采用a柱横截面积，a=4.89cm2，fc=205n/mm2ψ
ψA(fc-δW)
=0.225×4.89×102(205-14.37)×10-3
==20.97千牛顿=13.84千牛顿(满意)
4、最大允许架设高度
φafcw=0.225×4.89×102(205-14.37)=20.97千牛顿
HD=K[(φafcw-1.4NqiK)/1.2gk]
=0.85×[(20.97-1.4×8.65)/(1.2×0.134)]
=47m
5.结论
满足安装要求
(4)、连墙件计算
建筑脚手架的连接杆应按轴心受压杆计算
NH≦φAFC
式中:NH——墙体连接部位水平力的设计值
国民健康保险=硬件+3.0千牛顿
HW=风荷载产生的水平力的设计值
硬件=1.4WK AW
aw-迎风面积等于连接墙构件的直线、垂直和水平间距的乘积:
φ-轴压稳定系数，按λс=lη/I按表4-37；
左侧-墙壁连接件的计算长度应为连接件两端固定连接点之间的距离
左侧=0.2
λη=0.2×1000/1.58×10=126.5毫米
φ=0.417
∴φafc=102×0.417×4.89×20.5=41.8km
∴νн=1.4wk•aw+3.0
=1.4×0.106×3.6×4.5+3.0
=5.4
∴ NH ≤ φ AFC(满意)
(5)柱基础承载力计算
柱基础的承载力计算如下:p=n/ab ≤ f
p-柱基底部平均压力的设计值。
N-从上部结构传递到基础顶面的轴向力的设计值。
Ab-基础地板面积
F-地基承载力设计值，f=kbfk
Fk——地基承载力标准值
根据表4-47采用Kb-地基承载力调整系数。
p=13.84/(1.5×0.9)=10.25千牛顿/平方米
素土承载力的基本值为fo=120 kn/m2p(满足)
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《来自jiedegushi的回答：》
结构高度小于3.6米的，按墙的面积计算，高度按板的底部计算；如果结构高度超过3.6米，应按房间面积计算！
《来自没在这片海的回答：》
脚手架的计算应首先看什么样的框架、楼层类型、悬臂类型、爬架等。计算时间分别按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》和《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》中规定的计算系数和公式计算，否则难以通过监理。
《来自乌拉拉_1344的回答：》
你好，脚手架是专门为高空施工作业设置的，另一方运送材料以保证工人在施工过程中的安全。正常情况下，脚手架结构高度小于3.6米时，按墙的面积计算，高度按板的底部计算；如果结构高度超过3.6米，则按房间面积计算。
《来自七月上的回答：》
一、项目概述
这个项目是魏…… 00。它位于胜利东街以南的西部，牧区学校的南门。它包括3 #楼和地下两层，上层27层，剪力墙和框架结构，檐口高度计，地下室高度计，底层高度计，其余米。施工现场“三通一平”工作已基本完成，外部地面已硬化。
二、设计依据和结构要求
1、施工不允许超过设计荷载。
2.小横杆、大横杆和立杆是传递竖向荷载的主要构件。剪刀撑、斜撑和墙体连接件主要保证脚手架的整体刚度和稳定性。它们还能增强抵抗垂直和水平动作的能力。而墙体连接件承受所有的风荷载。扣件是脚手架的整体连接构件和传力构件。
3.架设要求:-5.45米至18M为落地双排钢管脚手架。
4.采用本方案进行验算时，最大搭设高度为24m。
5.应搭设φ48×3.5mm双排钢管脚手架。立杆水平间距b=1.0m，立杆垂直间距1=1.5m，内立杆离墙0.2m。脚手架的步距为H=1.8m，每隔5.4m从地面2.0m开始搭设脚手架，共4层。垂直间距H1=2h=2×1.8=3.6m，水平间距L1=3L=3× 1.5=4.5m。根据规定，均布荷载QK=2.0
三、材料的使用
1.钢管应为具有中等机械性能的Q235A(3号)钢。其力学性能应符合现行国家标准《炭素结构钢》 (GB 700-89)中Q235A钢的规定。每批钢材进场时，应有材料检验证书。
2.钢管应采用外径48毫米、壁厚3.5毫米的焊接钢管。立杆、主轨和斜杆的最大长度为6.5m，小轨的长度为1.5m .
3.根据《可铸铁分类及技术条件》 (GB 978-67)的规定，紧固件应由机械性能不低于KTH 330-08的可锻铸铁制成。铸件应无裂纹、气孔、缩孔、砂眼、燃烧冒口上的残余裂纹、毛刺和氧化皮等。
4、扣件与钢管结合面必须严格整形，应保证与钢管紧固接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5 mm .
5.紧固件的活动部分应能灵活转动。旋转紧固件的两个旋转表面之间的间隙应小于1毫米
6、紧固件表面应进行防锈处理。
7.脚手板应由1.2m×0.8m的竹子制成。脚手板两端应使用直径为4毫米的镀锌钢丝，并分别带两个箍。
8.钢管和紧固件外观报告标准:钢管弯曲、变平、开裂或严重生锈；脆断、变形、滑扣的紧固件应报废，禁止使用。
9.外钢管应为金黄色，栏杆应为红白相间，扣件应涂深红色防锈漆。
四、脚手架的计算
(1)基本条件
地面大致为丙级，基本风压WO=0.45 kN/，垂直网目数3.5cm×3.5cm，绳径3.2mm，自重0.01 kN/。
(2)、搭设高度计算
检查部分应根据以下内容确定
其中qwk-风线荷载标准值
WK——垂直于脚手架表面的风荷载标准值
脚手架的l柱间距
根据表4-31，应采用柱截面的抗弯弯矩
δW-计算柱截面上风荷载引起的弯曲压应力，δW=兆瓦/瓦
兆瓦=1.4×0.162×1.82/10=0.073千牛顿·米
24m高度处柱截面风荷载产生的弯曲压力为:
δW=兆瓦/瓦=(0.073×106)/(5.08×103)=14.37牛顿/平方毫米
5m高度的柱截面风荷载产生的弯曲压力为:
δW=14.37×(0.54/1.25)=6.21牛顿/平方毫米
2.底部柱截面的轴向压力
脚手架结构自重、脚手板轴向压力和施工荷载
(1)表4-38中脚手架结构自重产生的轴向压力NGK为柱距范围内每米高脚手架结构的标准轴向压力值GK=0.134 kN/m，标准轴向压力值由21m高脚手架结构自重产生
gk=高GK=24×0.134=3.21千牛顿
(2)脚手架活载引起的轴向压力
Qp=0.3 kn//(第一层除外)，第一层脚手架每隔5.4m设置一块脚手板，共四层。
nQ1k=0.5(1b 0.3)1σqp=0.5(1 0.3)×1.5×0.3×4=4.12 kn
开放式脚手的保护材料产生轴向压力，见表4-40 (l=1.5m)，为0.228 kn
垂直网的重量为0.01× 1.5× 24=0.36千牛≅
∴NQ2K=0.228+0.36=0.588KN
一层同时运行，施工均布荷载QK2.03KN/m2。查阅表4-41中的施工荷载，产生轴向压力:NQ3K=4.86KN千牛顿
根据公式(4-32)，活荷载产生的轴向压力标准值为
NqiK=NQ1K+NQ2K+NQ3K
=1.2+0.588+4.86
=6.65千牛顿
(3)计算立杆截面的轴向压力值
根据公式(4-31)
N=NGK×1.2/K1+NqiK
K1-高度调整系数应符合表(4-35)
K1=0.85
n=3.21×1.2/0.85+1.4×6.65=13.84千牛顿
3、柱稳定性计算
当垂直网闭合时，柱的稳定性应满足以下公式:
n/ψa MW/w≤fc或n≤ψa(fc-δw)
φ--轴心压杆的稳定系数，根据计算得出的比率λ=垂直杆截面的μ h/l，见表4-37
I--柱截面的回转半径，I=1.58厘米应按表4-31进行校核
μ-计算长度系数时，根据表4-36采用m=1.5。
h-计算柱截面脚手架步距h=1.8m
∴λ=μh/i=1.5×1.8/1.58×10-2=170.8
根据表4-37: φ=0.225
根据表4-31，应采用a柱横截面积，a=4.89cm2，fc=205n/mm2ψ
ψA(fc-δW)
=0.225×4.89×102(205-14.37)×10-3
==20.97千牛顿=13.84千牛顿(满意)
4、最大允许架设高度
φafcw=0.225×4.89×102(205-14.37)=20.97千牛顿
HD=K[(φafcw-1.4NqiK)/1.2gk]
=0.85×[(20.97-1.4×8.65)/(1.2×0.134)]
=47m
5.结论
满足安装要求
(4)、连墙件计算
建筑脚手架的连接杆应按轴心受压杆计算
NH≦φAFC
式中:NH——墙体连接部位水平力的设计值
国民健康保险=硬件+3.0千牛顿
HW=风荷载产生的水平力的设计值
硬件=1.4WK AW
aw-迎风面积等于连接墙构件的直线、垂直和水平间距的乘积:
φ-轴压稳定系数，按λс=lη/I按表4-37；
左侧-墙壁连接件的计算长度应为连接件两端固定连接点之间的距离
左侧=0.2
λη=0.2×1000/1.58×10=126.5毫米
φ=0.417
∴φafc=102×0.417×4.89×20.5=41.8km
∴νн=1.4wk•aw+3.0
=1.4×0.106×3.6×4.5+3.0
=5.4
∴ NH ≤ φ AFC(满意)
(5)柱基础承载力计算
柱基础的承载力计算如下:p=n/ab ≤ f
p-柱基底部平均压力的设计值。
N-从上部结构传递到基础顶面的轴向力的设计值。
Ab-基础地板面积
F-地基承载力设计值，f=kbfk
Fk——地基承载力标准值
根据表4-47采用Kb-地基承载力调整系数。
p=13.84/(1.5×0.9)=10.25千牛顿/平方米
素土承载力的基本值为fo=120 kn/m2p(满足)
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